鎂合金與鋼的攪拌摩擦焊接

發(fā)布日期:2012-11-01    蘭生客服中心    瀏覽:5289

  鎂合金是目前最輕的金屬結(jié)構(gòu)材料之一,具有較高的比強度、比剛度,被譽為21世紀(jì)綠色工程材料, 被廣泛應(yīng)用于汽車、船舶、航空航天等領(lǐng)域。鋼是目前工業(yè)中應(yīng)用最廣的黑色金屬。目前,鋼和鋁合金、銅合金、鈦合金等有色金屬之間的連接技術(shù)已經(jīng)日趨成熟, 但鋼和鎂合金的連接還處在研究的初期階段。國內(nèi)鎂和鋼焊接目前主要是熔焊,如夾鎳層激光電弧復(fù)合焊[4],但鎂和鋼熔點差異大、晶格類型不同,從而造成它們在液態(tài)下極難互溶[5],所以用熔焊方法焊接鎂和鋼比較困難,且激光焊接的成本較高。如果能實現(xiàn)鎂合金和鋼的優(yōu)質(zhì)連接,將為汽車工業(yè)減輕車身重量實現(xiàn)節(jié)能減排提供一種行之有效的方法。因此, 鎂和鋼的連接問題已受到了國內(nèi)外廣大學(xué)者的關(guān)注。

  攪拌摩擦焊(friction stir welding, FSW),是一種新的固態(tài)連接方法。目前,國內(nèi)外學(xué)者對鋁合金、銅及其合金等金屬的攪拌摩擦焊研究較多,研究表明攪拌摩擦焊可提高焊接接頭的力學(xué)性能,避 免熔化焊時出現(xiàn)的缺陷,且接頭熱影響區(qū)顯微組織變化較小[6]。鑒于攪拌摩擦焊一系列的優(yōu)點, 國外學(xué)者用光面圓柱探針的攪拌頭成功實現(xiàn)了鎂合金與鋼的連接[7],但焊接接頭兩種材料混合的效果不是很理想。本文以鎂合金和鋼為研究對象,采用帶螺紋探 針的攪拌頭進行實驗,對鎂和鋼固態(tài)焊接焊縫成形分析,為解決鎂和鋼的連接技術(shù)提供實驗依據(jù),同時為以后的深入研究奠定基礎(chǔ)。

  1 試驗材料和方法

  1.1 實驗材料

  試驗采用的材料為AZ31B變形鎂合金,厚度為4mm和Q235低碳鋼,厚度為5mm進行對接實驗,其化學(xué)成分如表1和表2所示。

  1.2 實驗方法

  實驗采用對接,攪拌頭用高溫合金制成,攪拌頭軸肩直徑為24mm,帶螺紋探針直徑5.4mm,探針長為3.5mm, 用自制的焊接夾具在銑床改裝成的攪拌摩擦焊機上進行焊接試驗。焊接選用的實驗參數(shù)焊接速度47.5mm/min,攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度950r/min,探針偏移量0.15mm,軸肩下壓量0.3mm和0.4mm, 實驗過程中攪拌頭旋轉(zhuǎn)傾角為2°。

  試驗中,探針偏移量的大小以探針中心偏向鎂合金時,探針外徑與鎂/鋼板接縫的距離來確定。焊前將兩種金屬的對接面及上下表面用砂紙打磨光亮,然后 用丙酮擦洗,去除油污后, 以避免工件表面的氧化物對焊接質(zhì)量產(chǎn)生不利影響。焊接時,首先調(diào)整攪拌頭旋轉(zhuǎn)傾角及探針的偏移量,然后選擇合適的焊接工藝參數(shù)進行攪拌摩擦焊試驗。焊后, 觀察焊縫表面成形并制備金相試樣,分析焊接接頭的截面形貌;用MVD-401型數(shù)顯顯微硬度計,沿焊縫橫截面進行顯微硬度測試。

  2 試驗結(jié)果及分析

  2.1 鎂合金與鋼FSW接頭的表面成形

  圖 1中(a)、(b)為焊接速度、攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度和偏移量相同時,下壓量分別為0.3mm和0.4mm時得到的對接接頭的表面成形形貌圖。由圖1a可見,當(dāng) 下壓量為0.3mm時,焊縫的表面成形良好,表面存在少數(shù)鎂被氧化,但無溝槽和裂紋等缺陷。圖1b為下壓量為0.4mm時的焊縫表面成形,可見焊縫嚴重氧 化,匙孔位置出現(xiàn)裂紋,低碳鋼與鎂合金不能形成良好的結(jié)合。

  異種金屬焊接時,由于兩種材料的物化性能相差太大,同樣的下壓量作用下攪拌摩擦所產(chǎn)生的熱量對兩種金屬的作用效果也不一樣。在合適的焊接參數(shù)下攪 拌摩擦所產(chǎn)生的熱量能使鎂達到很好的塑化狀態(tài),攪拌過程中破碎的鋼粒與鎂合金充分的接觸,實現(xiàn)原子間的物理結(jié)合而獲得無缺陷的焊接接頭。鎂合金導(dǎo)熱系數(shù) 高,熔點低,不到鋼熔點的1/2,焊接參數(shù)選擇不合理攪拌摩擦熱過高,在焊接過程中熱量快速向鎂側(cè)傳導(dǎo),溫度過高鎂易燃燒而影響焊縫成形。另外,鎂合金的 熱膨脹系數(shù)大,約為鋼的2倍,彈性模量較小,在焊接過程中冷卻速度快和焊接接頭的剛性拘束度較大,易引起較大的內(nèi)應(yīng)力,從而使焊件易產(chǎn)生較大的焊接變形。 圖1b焊接過程中下壓量過大,攪拌摩擦熱過高導(dǎo)致上述各種情況的出現(xiàn)而使焊縫出現(xiàn)裂紋。

  2.2 鎂合金與鋼FSW接頭的截面形貌

  圖2為鎂合金與鋼對接接頭焊縫的截面形態(tài),焊縫左側(cè)為鋼,右側(cè)為鎂合金。從圖中可發(fā)現(xiàn)鎂合金側(cè)存在細小的鋼粒,并與攪拌區(qū)的金屬混合形成了焊核。 在鋼側(cè),焊核與母材的分界明顯,粗大的鋼顆粒分布在界面處;而在鎂合金側(cè),分界不如前者明顯,且分布在界面處鋼顆粒相對較細;焊縫中心也出現(xiàn)少數(shù)較大的鐵 顆粒。焊核區(qū)為兩種金屬材料形成的混合組織。

接頭截面形態(tài)

  圖3a、圖3b和圖3c是圖2中A、B、C三點的放大圖。圖3a可見,圖左側(cè)為鋼母材區(qū),右側(cè)為焊縫區(qū),剪切帶狀的鋼帶分布于鋼基體邊緣;圖3b為焊縫中 部,鋼顆粒比較少且顆粒相對較細呈島狀分布于鎂基體中;圖3c中右側(cè)為接近基體鎂,左側(cè)為的焊縫邊緣區(qū),細小島狀的鋼粒分布鎂合金中,且越靠近基體鎂合金 焊縫區(qū)的鋼顆粒越細。界面部分的鋼在受熱和機械的綜合作用下,與基體脫離,并在攪拌針旋轉(zhuǎn)作用下,進入鎂合金一側(cè)?拷缑娴匿,主要受攪拌針的剪切作 用,保留從鋼基體剝離下來的狀態(tài),呈現(xiàn)粗大的剪切條帶,而遠離焊核的剪切鋼帶在攪拌針的攪拌、摩擦綜合作用下被攪碎,在鎂基體中呈島狀分布。攪拌摩擦焊過 程溫度相對較低,鋼還沒有完全達到塑化態(tài),鎂就已經(jīng)達到了良好的塑化態(tài),此時鎂合金的塑性流動較好。探針攪拌作用下得到細小的鋼粒隨鎂合金一起塑性遷移到 焊縫中心及遠離界面的鎂合金側(cè),粗大的鋼粒塑性流動差,難以隨鎂合金一起長距離進行遷移,在金屬的塑性流動過程漸漸被攪拌積壓到焊縫邊緣附近。

  2.3 焊接接頭硬度

  圖4為接頭橫截面上的顯微硬度分布圖。由硬度分布圖可以發(fā)現(xiàn),Q235 低碳鋼的硬度在170HV左右,鋼側(cè)靠近焊核區(qū)鋼的硬度增大與該區(qū)的細晶強化有關(guān)。圖5是圖4中鋼側(cè)靠近界面局部硬度較高區(qū)域截面形貌圖,此區(qū)域比基材鋼 的平均硬度要高,這是因為此區(qū)域在熱和軸肩及探針的擠壓綜合的作用下產(chǎn)生了劇烈的塑性變形,晶粒得到細化和均勻化,顯微硬度隨著晶粒的細化而增加,這也符 合霍爾一佩奇公式。AZ31B鎂合金的平均硬度在62HV左右,焊核區(qū)的最高硬度值達到180HV,大大高于鎂合金母材的硬度,焊核區(qū)硬度值分布不均勻是 因為該處鋼粒大小不一的成島狀分布于鎂合金中。局部區(qū)域高硬度的產(chǎn)生可能是在焊核局部區(qū)域存在大顆鋼粒所至。

靠近界面鋼的截面形貌

  3 結(jié)束語

  3.1 當(dāng)焊接工藝參數(shù)選擇合適,用攪拌摩擦焊方法可得到焊縫表面成形良好、無缺陷的鎂合金與鋼的接頭。

  3.2 靠近界面處,焊核中存在粗大的剪切鋼帶,遠離界面,焊核中的鋼粒較細小。

  3.3 受細晶強化的影響靠近界面鋼的硬度增大,焊核中島狀分布的鋼粒引起硬度分布不均勻,局部硬度較大。

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